電廠引風(fēng)機(jī)汽動(dòng)驅(qū)動(dòng)聯(lián)合供熱系統(tǒng)案例分析
1、設(shè)備簡(jiǎn)介
東汽630 MW超臨界、一次中間再熱、沖動(dòng)式、單軸、三缸四排汽、雙背壓、凝汽式汽輪機(jī),最大功率為 695.781 MW(VWO 工況),最大連續(xù)出力為678.885 MW(T-MCR),額定出力為 630 MW。每臺(tái)鍋爐配 2 臺(tái)成都電力機(jī)械廠生產(chǎn)的 YA 系列50%容量軸流引風(fēng)機(jī),每臺(tái)引風(fēng)機(jī)額定軸端功率 2 815 kW,采用定速電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)。
2、問(wèn)題描述
解決公司環(huán)保設(shè)施增容帶來(lái)電動(dòng)引風(fēng)機(jī)出力不足問(wèn)題。
3、解決措施
考慮到廠用電量富裕量不足、電廠周邊有供熱需求的情況,在高廠變系統(tǒng)未增容改造的前提下,采用了一種引風(fēng)機(jī)由電動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)改為汽動(dòng)小汽輪機(jī)驅(qū)動(dòng)和聯(lián)合供熱的節(jié)能技術(shù),實(shí)現(xiàn)高效供熱,達(dá)到蒸汽熱能梯級(jí)綜合利用,實(shí)現(xiàn)能耗和廠用電量大幅下降。
具體為:汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)聯(lián)合供熱系統(tǒng)如下。
在非采暖期
引風(fēng)機(jī)小汽輪機(jī)采用一級(jí)回?zé)岢槠O(shè)計(jì),小汽輪機(jī)排汽和一級(jí)回?zé)岢槠謩e進(jìn)入 2 個(gè)串聯(lián)的梯級(jí)排汽換熱器加熱凝結(jié)水,減少大汽輪機(jī)八段抽汽,小汽輪機(jī)抽汽和排汽用以梯級(jí)加熱凝結(jié)水;小汽輪機(jī)排汽和一級(jí)回?zé)岢槠謩e進(jìn)入 2 個(gè)串聯(lián)的梯級(jí)熱網(wǎng)換熱器加熱熱網(wǎng)循環(huán)水,代替部分中壓缸排汽抽汽。小汽輪機(jī)配備單獨(dú)的潤(rùn)滑油、控制油系統(tǒng),以及單獨(dú)的軸封與抽真空系統(tǒng)。由于凝結(jié)水和熱網(wǎng)循環(huán)水水質(zhì)不同,。小汽輪機(jī)設(shè)計(jì)正常汽源為中壓缸排汽,啟動(dòng)時(shí)采用輔汽聯(lián)箱汽源。保留 1 臺(tái)原來(lái)電動(dòng)引風(fēng)機(jī),布置在 2 臺(tái)汽動(dòng)引風(fēng)機(jī)中間位置,滿足機(jī)組啟動(dòng)需求。
4、經(jīng)濟(jì)性分析
機(jī)組在 630 MW 運(yùn)行工況下,將汽輪機(jī)中壓缸排汽抽汽進(jìn)入小汽輪機(jī)做功后,乏汽加熱凝結(jié)水的方案,與汽輪機(jī)中壓缸排汽抽汽繼續(xù)在低壓缸做功至八段抽汽抽出的方案進(jìn)行對(duì)比結(jié)果如下。
1)中壓缸排汽到小汽輪機(jī)進(jìn)汽的熱損失為11.2kJ/kg;蒸汽在小汽輪機(jī)中的做功效率為運(yùn)行效率,即 87.3%;從中壓缸排汽到八抽的運(yùn)行效率為 88.1%;小汽輪機(jī)效率小于汽輪機(jī)中壓缸排汽至八段抽汽效率,但小汽輪機(jī)由排汽及一級(jí)抽汽梯級(jí)加熱凝結(jié)水,降低了加熱抽汽整體溫度,使得小汽輪機(jī)的運(yùn)行背壓低于八段抽汽,扣除管道的熱損失,單位蒸汽在小汽輪機(jī)中做功要比在大汽輪機(jī)中做功的有效焓降多 60.4 kJ/kg。
2)630 MW 下小汽輪機(jī)進(jìn)汽量為 45.1 t/h,同流量的中壓缸排汽蒸汽在小汽輪機(jī)中做功比在大汽輪機(jī)中做功增加 756kW,折合降低供電煤耗約0.366 g/(kW˙h)。
總體上看,改造后非采暖期,降低供電煤耗 0.435 g/(kW˙h),節(jié)約廠用電率 1.35%,折合降低綜合供電煤耗約 4.485 g/(kW˙h);采暖期降低供電煤耗4.35 g/(kW˙h)、廠用電率1.7%,折合降低綜合供電煤耗約 9.45 g/(kW˙h);年節(jié)約標(biāo)準(zhǔn)煤5 220 t,多增加上網(wǎng)電量 4 400 萬(wàn) kW˙h,每年節(jié)能與多發(fā)電收益約 1091.4 萬(wàn)元,改造節(jié)能效果及經(jīng)濟(jì)收益顯著。
責(zé)任編輯:仁德財(cái)
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