核心提示：　　*畋稿日期12002-t2 1電氣系統(tǒng)概述作為船舶航行工況時(shí)全船用電負(fù)載的主供電源及船舶進(jìn)出港時(shí)900kW的首、500kW的尾側(cè)推裝置工作時(shí)的工作電源作為船舶航行工況時(shí)的備用電源，進(jìn)出港及裝卸貨工

　　*畋稿日期12002-t2 1電氣系統(tǒng)概述作為船舶航行工況時(shí)全船用電負(fù)載的主供電源及船舶進(jìn)出港時(shí)900kW的首、500kW的尾側(cè)推裝置工作時(shí)的工作電源作為船舶航行工況時(shí)的備用電源，進(jìn)出港及裝卸貨工況時(shí)，作為全船除首、尾側(cè)推裝置外的全船用電負(fù)載的主供電源本船主要用電負(fù)載：為主輔機(jī)服務(wù)的主要泵浦；貨艙通風(fēng)及除濕系統(tǒng)；尾門(mén)跳板及尾貨艙蓋液壓動(dòng)力裝置；生活服務(wù)用電及其它。

　　2軸帶發(fā)電機(jī)保護(hù)2.1保護(hù)的盲區(qū)為常規(guī)設(shè)計(jì)構(gòu)思，由于軸帶發(fā)電機(jī)承擔(dān)著在航行工況及進(jìn)出港工況時(shí)的不同用電負(fù)載，當(dāng)航行工況時(shí)SG通過(guò)ACB3，ACB4向全船用電負(fù)載供電，而當(dāng)進(jìn)出港工況時(shí)，ACB3打開(kāi)，SG通過(guò)ACB4向BT及ST首尾側(cè)推供電上述兩種工況下軸帶發(fā)電機(jī)SG至MSB主配電板這一區(qū)域無(wú)論出現(xiàn)任何故障時(shí)，軸發(fā)開(kāi)關(guān)ACB3，ACB4都不能反應(yīng)以致于保護(hù)軸帶發(fā)電機(jī)及軸帶發(fā)電機(jī)至MSB之間的線路，這樣就出現(xiàn)了系統(tǒng)保護(hù)的盲區(qū)，這在一個(gè)合理的系統(tǒng)設(shè)計(jì)中是不可取的，在1EC及陸用電氣配電規(guī)程中都有相應(yīng)的規(guī)定，以防止大容量重要電氣設(shè)備的損壞，故必須采取其它的保護(hù)方式差動(dòng)保護(hù)。

　　22軸帶發(fā)電機(jī)差動(dòng)保護(hù)差動(dòng)保護(hù)的基本原理：按克希荷夫第一定理，采集了被保護(hù)設(shè)備所有引出端子的電流（大小相位）信號(hào)，從而取得電流保護(hù)不可比擬的性能22.1軸帶發(fā)電機(jī)縱聯(lián)差動(dòng)保護(hù)二次接線虛線框內(nèi)為軸帶發(fā)電機(jī)定子繞組的一相，因軸帶發(fā)電機(jī)有兩個(gè)引出端子，每端裝設(shè)一個(gè)電流互感器（LH），二次端子按圖中極性關(guān)系接成環(huán)路，環(huán)路中mn支路稱為差動(dòng)回路，其間接差動(dòng)繼電器或其它差保元件。

　　一次電流為/i和/i，電流流入被保護(hù)設(shè)備定義為正向，由LH的一次極性端流入，相應(yīng)的二次電流/a/"2自LH的二次極性端流出，這樣定義的正向電流，當(dāng)LH的一、二次匝次分別為wiW2時(shí)，有/iwi-/'2W產(chǎn)0（不計(jì)勵(lì)磁電流），即：位，這樣定義電流正方向，使二次電流的相量分析與一次電流完全一致，僅在大小上相差一個(gè)電流互感器變比清楚地表明，當(dāng)正常運(yùn)行或外部短路時(shí)有Jcd0，而內(nèi)部短路時(shí)有縱差保護(hù)單相接線2.22縱差保護(hù)的穩(wěn)態(tài)不平衡電流J.*所示的等效電路中所有參數(shù)均歸算到二次側(cè)。因?yàn)槭峭獠慷搪罚瑑蓚€(gè)電流源均為/1/nL；LH的激磁阻抗為和Z"*，二次連線及LH的二次漏阻抗之和為，和Z'動(dòng)回路阻抗為Zc分析不平衡電流的等效電路由可見(jiàn)，只要LH的激磁阻抗Z：Z'趨于無(wú)窮大，即LH的激磁電流/*和1'可忽略不計(jì)（LH工作于不飽和區(qū)）；不平衡電流就等于零；或者當(dāng)?shù)刃щ娐穮?shù)完全對(duì)稱，即Zu=Zu，Z=Z'也有/，=0，這就要求兩個(gè)LH的鐵心工作狀態(tài)相同（飽和深度一致），兩側(cè)二次連線等截面和等長(zhǎng)度（或者截面大者長(zhǎng)度大，使Z、Z'―般情況下，根據(jù)3可得：次連線的電抗成分不大），則上式可寫(xiě)為：（激磁回路時(shí)間常數(shù)）可見(jiàn)要I.，。*盡可能小，則應(yīng)使兩個(gè)LH的二次激磁回路時(shí)間常數(shù)盡可能接近L*uL"由LH鐵心的工作狀態(tài)決定，越飽和Lu就越小。R〔R"主要由二次連線的截面和長(zhǎng)度決定LH容量小的一側(cè)容易飽和，它的Lu就小，相應(yīng)的二次連線截面應(yīng)大、長(zhǎng)度應(yīng)短，使它的R也減小。

　　2.23縱差保護(hù)的暫態(tài)不平衡電流將中各參數(shù)Z寫(xiě)成運(yùn)算式Z（p）為運(yùn)算子，由等效電路可解得//.的運(yùn)算表達(dá)式與要想在外部短路的整個(gè)暫態(tài)過(guò)程中，差動(dòng)保護(hù)用的LH鐵心完全工作在線性區(qū)段是不可能的，但是通過(guò)各種技術(shù)措施，使非線性引起的誤差限制在工程所允許的范圍內(nèi)是必須且可能的。

　　（a）表示LH―次電流與二次電流/2在穩(wěn)態(tài)時(shí)的關(guān)系，如果完全忽略LH的激磁電流，與/2之間唯一地決定于電流變化m，圖中對(duì)這種理想情況以直線表示，相應(yīng)電流表示為/10和/20實(shí)際上由于在較大/i下LH進(jìn)入飽和區(qū)，LH的激磁電流增大，使/2相應(yīng)減小，//i/nL，這就產(chǎn)生了誤差根據(jù)繼電保護(hù)的實(shí)際需要，規(guī)定誤差/20設(shè)n為最大短路電流與LH―次額定電流之比，Z/z為L(zhǎng)H二次負(fù)載阻抗對(duì)每種電流互感器作n與Zfz的關(guān)系曲線，條件是誤差等于10%，如（b），這條曲線就稱為該互感器的10%誤差曲線顯然為控制誤差在10%以內(nèi)，n增大必須相應(yīng)減小Z/z舉例說(shuō)明：設(shè)已知n=n1，為使誤差不大于10%，就應(yīng)該使二次負(fù)載Z/z