漲姿勢|影響供電煤耗的因素大匯總，值得收藏

2017-10-18 18:27:50 大云網(wǎng)　點擊量：評論 (0)

導(dǎo)讀

供電煤耗又稱供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗，是火力發(fā)電廠每向外提供1kWh電能平均耗用的標(biāo)準(zhǔn)煤量（單位：克/千瓦時、g/kWh）。它是按照電廠最終產(chǎn)品供電量計算的消耗指示，是國家對火電廠的重要考核指標(biāo)之一。

以下為影響供電煤耗因素匯總，以供參考。

1、主汽壓力上升1MPa

影響供電煤耗下降1.65g/kW.h

控制措施：主汽壓升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設(shè)計值，以免控制不好，引起超壓。

計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽壓引起變化的影響。粗略估算可采用下式：

B*[C1/(1+C1)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是主汽壓對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

2、主汽壓力下降1MPa

影響供電煤耗上升1.89g/kW.h

控制措施：運行時，對80%以上工況盡量向設(shè)計值靠近，80%以下工況目標(biāo)值不一定是設(shè)計值，目標(biāo)值的確定需要通過專門的滑參數(shù)優(yōu)化試驗確定。

計算公式：估算公式與主汽壓力上升相同。

3、主汽溫度每下降10℃

影響供電煤耗上升1.26g/kW.h

控制措施：主汽溫偏低一般與過熱器積灰、火焰中心偏低、給水溫度偏高、燃燒過量空氣系數(shù)低、飽和蒸汽帶水、減溫水門內(nèi)漏等因素有關(guān)。運行時，應(yīng)按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調(diào)整風(fēng)量、一、二次風(fēng)配比。

計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對主汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：

B*[C2/(1+C2)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C2——是主汽溫對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

4、主汽溫度每上升10℃

影響供電煤耗下降1.14g/kW.h

控制措施：主汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設(shè)計值，以免控制不好，引起超溫。

計算公式：估算公式與主汽溫下降相同。

5、再熱器溫度每上升10℃

影響供電煤耗下降0.91g/kW.h

控制措施：再熱汽溫升高會使汽機熱耗下降，但一般情況下，運行時不宜超過設(shè)計值，以免控制不好，引起超溫。

計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱汽溫引起變化的影響。粗略估算可采用下式：

B*[C3/(1+C3)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是再熱汽溫對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

6、再熱器溫度每下降10℃

影響供電煤耗上升0.99g/kW.h

控制措施：再熱汽溫偏低一般與再熱器積灰、火焰中心偏低、冷再蒸汽溫度低、燃燒過量空氣系數(shù)低、減溫水門內(nèi)漏等因素有關(guān)。運行時，應(yīng)按規(guī)程要求吹灰、根據(jù)煤種變化調(diào)整風(fēng)量、一、二次風(fēng)配比、低負(fù)荷時滑壓運行提高冷再熱蒸汽溫度。

計算公式：估算公式與再熱汽溫上升相同。

7、再熱器壓力損失上升1%

影響供電煤耗下降0.32g/kW.h

控制措施：再熱壓損與設(shè)計有關(guān)，運行中不可控

計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化和吸熱量的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對再熱壓損引起變化的影響。粗略估算可采用下式：

B*[C4/(1+C4)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C4——是再熱壓損對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

8、再熱器壓力損失下降1%

影響供電煤耗上升0.28g/kW.h

控制措施：再熱壓損與設(shè)計有關(guān)，運行中不可控。

計算公式：估算公式與再熱壓損上升相同。

9、凝汽器真空下降1kpa

影響供電煤耗上升2.6g/kW.h

控制措施：引起凝汽器真空低的原因很多，總的來講，與凝汽器傳熱系數(shù)、凝汽器熱負(fù)荷、冷卻水流量及溫度、凝汽器內(nèi)不凝結(jié)氣體多少有關(guān)。運行時可從以下幾個方面入手進行調(diào)整：按規(guī)定投運膠球清洗裝置；可根據(jù)循環(huán)水溫度和機組真空情況決定循環(huán)水泵運行臺數(shù)；定期檢查冷卻塔淋水填料、噴嘴、除水器等部件是否完好、淋水密度是否均勻；做好無泄漏工作，對無防進水保護的疏水可人工關(guān)緊手動門；定期進行真空嚴(yán)密性試驗，對于采用真空泵的機組，嚴(yán)密性試驗結(jié)果>0.8kpa/min時，會對機組真空有較大的影響。運行中重點檢查軸加水封是否破壞；適當(dāng)提高低壓軸封供汽壓力，觀察凝汽器真空是否有所提高；必要時進行真空系統(tǒng)檢漏。

計算公式：詳細的計算方法是對整個熱力系統(tǒng)進行計算，先得到作功的變化，再得到煤耗的變化。或者由制造廠的修正曲線先得到熱耗的變化，再得到煤耗的變化。并且還要考慮其他因素同時變化時，對真空引起變化的影響。粗略估算可采用下式：

B*[C5/(1+C5)]/ηb/(1-ηe)，B——是煤耗，C1——是真空對熱耗的修正系數(shù)，ηb——是鍋爐效率，ηe——是廠用電率。

注：真空不同，每下降1kPa對煤耗的影響也不同；當(dāng)真空較低時，再每下降1kPa，對煤耗的影響要大得多。2.6g/kw.h是在80%以上負(fù)荷，額定真空附近的估算數(shù)據(jù)。

10、機組轉(zhuǎn)速降30r/min

影響供電煤耗上升

控制措施：運行中不可控

計算公式：轉(zhuǎn)速變化主要影響發(fā)電機效率，使發(fā)出的有功功率變化。可按照發(fā)電機‘轉(zhuǎn)速—效率’關(guān)系曲線查出轉(zhuǎn)速變化后的有功功率變化值，再計算煤耗的變化。

11、主汽管道泄漏變化1t/h

影響供電煤耗上升0.35g/kW.h

控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的主汽疏水可人工關(guān)緊手動門

計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

12、再熱冷段泄漏變化1t/h

影響供電煤耗上升0.25g/kW.h

控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的冷再疏水可人工關(guān)緊手動門

計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

13、再熱熱段泄漏變化1t/h

影響供電煤耗上升0.32g/kW.h

控制措施：做好無泄漏工作，對無防進水保護的熱再疏水可人工關(guān)緊手動門

計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

14、廠用汽耗量變化10t/h

影響供電煤耗1.68g/kW.h低輔汽源

影響供電煤耗2.1g/kW.h高輔汽源

影響供電煤耗2,5g/kW.h冷段汽源

控制措施：做好非生產(chǎn)用汽的管理工作

計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

15、凝結(jié)水過冷度變化1℃

過冷度增加，影響供電煤耗上升0.04g/kW.h

控制措施：控制好熱井水位，真空系統(tǒng)嚴(yán)密性達到標(biāo)準(zhǔn)

計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

16、給水溫度下降10℃

影響供電煤耗上升0.71g/kW.h

控制措施：檢查高加旁路閥是否泄漏，加熱器進汽閥是否節(jié)流運行，抽空氣是否正常，維持高加水位正常

計算公式：與最后高加端差上升，計算相同。

17、凝汽器端差每增加1℃

影響供電煤耗上升0.48g/kW.h(額定真空附近)

控制措施：按規(guī)定定期投入膠球清洗裝置，端差很大時，可考慮酸洗。

計算公式：端差增加1℃，相當(dāng)于排汽溫度升高1℃，額定真空附近約使真空下降0.3kPa，可按真空下降計算。

18、高加上端差變化10℃

#1高加端差上升，影響供電煤耗上升0.19g/kW.h

#2高加端差上升，影響供電煤耗上升0.55g/kW.h

#3高加端差上升，影響供電煤耗上升0.71g/kW.h

控制措施：控制好水位，避免上游加熱器溫升不足；如加熱器堵管嚴(yán)重，換熱面積不足，可考慮更換。

計算公式：計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

19、高加抽汽壓力損失變化0.1MP

#1高加端差上升2.5℃，影響供電煤耗上升0.047g/kW.h(額定工況附近)

#2高加端差上升1.5℃，影響供電煤耗上升0.08g/kW.h(額定工況附近)

#3高加端差上升1℃，影響供電煤耗上升0.07g/kW.h(額定工況附近)

控制措施：檢查進汽門、逆止門開度，保證不節(jié)流

計算公式：壓損增加相當(dāng)于端差升高，可按端差增加計算；額定工況下，3抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高2.5℃；壓損增加相當(dāng)于端差升高，可按端差增加計算；額定工況下，2抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高1.5℃；壓損增加相當(dāng)于端差升高，可按端差增加計算；額定工況下，1抽壓損變化0.1Mpa，端差約升高1℃。

20、加熱器及管道散熱損失損失變化1%

#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h(額定工況附近)

#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h(額定工況附近)

#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h(額定工況附近)

控制措施：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作

計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

21、加熱器及管道散熱損失損失變化1%

#1高加影響供電煤耗0.13g/kW.h(額定工況附近)

#2高加影響供電煤耗0.18g/kW.h(額定工況附近)

#3高加影響供電煤耗0.22g/kW.h(額定工況附近)

控制措施：做好抽汽管道及加熱器的保溫工作

計算公式：可按等效熱降法，純熱量出系統(tǒng)計算，計算公式不詳細列出。

22、高加水位低串汽10t/h

#3高加→#2高加影響供電煤耗0.52g/kW.h

#2高加→#1高加影響供電煤耗0.49g/kW.h

#1高加→除氧器影響供電煤耗0.62g/kW.h

控制措施：無

計算公式：計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

23、高加切除

#1高加切除功率變化8.59MW影響供電煤耗2.90g/kW.h

#2高加切除功率變化24.6MW影響供電煤耗5.39g/kW.h

#3高加切除功率變化15.9MW影響供電煤耗2.35g/kW.h

控制措施：無

計算公式：計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

24、定排泄漏量10t/h

影響供電煤耗上升1.59g/kW.h

控制措施：做好無泄漏工作，保證定排各閥門嚴(yán)密性

計算公式：可按等效熱降法，攜帶熱量工質(zhì)出系統(tǒng)計算，熱量值按汽包壓力對應(yīng)飽和水焓計算，計算公式不詳細列出。

25、主汽減溫水每增加1%

影響供電煤耗上升0.16g/kW.h

控制措施：盡量從燃燒調(diào)整方面做工作，少用減溫水

計算公式：計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

26、再熱器減溫水每增加1%

影響供電煤耗上升0.86g/kW.h

控制措施：盡量從燃燒調(diào)整方面做工作，少用減溫水

計算公式：計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

27、飛灰含碳量每升高1%

影響供電煤耗上升1.33g/kW.h

控制措施：飛灰含碳量上升一般與入爐煤煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風(fēng)、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關(guān)。運行時，應(yīng)根據(jù)煤種變化調(diào)整風(fēng)量、一、二次風(fēng)配比。

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

28、爐渣含碳量每升高1%

影響供電煤耗上升0.19g/kW.h

控制措施：爐渣含碳量上升一般與入爐煤煤質(zhì)、制粉系統(tǒng)投運方式、煤粉細度、火焰中心偏高、爐膛漏風(fēng)、燃燒過量空氣系數(shù)低等因素有關(guān)。運行時，應(yīng)根據(jù)煤種變化調(diào)整風(fēng)量、一、二次風(fēng)配比。

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

29、排煙溫度變化10℃

影響供電煤耗變化1.66g/kW.h，排煙溫度上升，煤耗增高；排煙溫度下降，煤耗減少

控制措施：排煙溫度上升一般與火焰中心偏高、受熱面集灰、燃燒過量空氣系數(shù)偏大、尾部煙道再燃燒等因素有關(guān)。運行時，應(yīng)根據(jù)煤種變化調(diào)整燃燒，按規(guī)定進行吹灰。

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

30、送風(fēng)溫度變化10℃

影響供電煤耗變化0.56g/kW.h

控制措施：運行中不可控

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

31、爐膛漏風(fēng)率變化10%

影響供電煤耗上升1.3g/kW.h

控制措施：無

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

32、燃料低位發(fā)熱量變化1000KJ/kg

影響供電煤耗變化0.3g/kW.h

控制措施：根據(jù)入廠煤煤質(zhì)情況，做好入爐煤配煤工作

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

33、鍋爐效率每下降1%

影響供電煤耗上升3.2g/kW.h

控制措施：根據(jù)煤種調(diào)整煤粉細度、調(diào)整燃燒，減少漏風(fēng)，按規(guī)定吹灰，減少爐側(cè)泄漏。

計算公式：粗略計算，可按鍋爐效率增加1%，煤耗增加1%計算。

34、補充水每增加1%

影響供電煤耗上升0.35g/kW.h

控制措施：做好無泄漏工作

計算公式：無

35、鍋爐過剩氧量每上升1%

影響供電煤耗上升0.85g/kW.h

控制措施：根據(jù)煤種調(diào)整燃燒，減少爐膛漏風(fēng)，調(diào)整好空預(yù)器間隙。

計算公式：通過計算鍋爐效率的變化得到，計算過程比較復(fù)雜，不是一個公式能概括的，不再列出

36、廠用電率每增加1%

影響供電煤耗上升3.2g/kW.h

控制措施：做好非生產(chǎn)用電管理工作，根據(jù)環(huán)境溫度決定循環(huán)水泵運行臺數(shù)，必要時進行大功率輔機改造

計算公式：粗略計算，可按廠用電率增加1%，煤耗增加1%計算。

（來源：熱電論壇）

免責(zé)聲明：本文僅代表作者個人觀點，與本站無關(guān)。其原創(chuàng)性以及文中陳述文字和內(nèi)容未經(jīng)本站證實，對本文以及其中全部或者部分內(nèi)容、文字的真實性、完整性、及時性本站不作任何保證或承諾，請讀者僅作參考，并請自行核實相關(guān)內(nèi)容。

我要收藏

個贊